時間：2022-05-31 05:59:10
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在制造業中，機械制造占據了很大一部分，尤其是當今社會，可以說幾乎所有的制造都是機械加工而成的。因此，機械制造業在我國市場占據了主要的地位，機械制造業在國民經濟當中為國家供應了裝備，它的發展對國民經濟的發展有著很大的影響。我國的制造業為國民經濟的發展貢獻了很大一部分的力量，并且成績斐然。可以根據機械制造業的幾個主要的部分分析一下，以此來看它的發展現狀。
1.1基礎設施與設備
在機械制造業之中，制造專業的設備與儀器的加工對加工的水平有著重要的作用。可是，事實上我國對很多精密的設備零件并沒有自主的知識產權，主要依靠的是進口，這對國內制造業有著極大的限制。對比日本、美國等發達國家，我國在制造技術和加工工藝上有著巨大的差距，正是因為這種機械加工工藝的落后，造成了我國機械加工的效率低下，生產的質量也比較差。
1.2制造加工工藝
當今社會，電子技術和信息技術都由于科技信息的發達而得到了快速的發展。機械制造業也越來越關注科技信息的應用。近幾年來，提起中國制造，人們往往把他與假冒偽劣或是質量沒保障相聯系。產品質量往往是和機械加工工藝相聯系的。因此我國應當加大對于新型和高科技技術的加工方法的擴大應用，努力使制造加工水平得到良好的提高。
1.3智能與自動化工藝技術
計算機技術的日益發展，使得制造工業中的自動化的程度得到了充分的提高。發達國家已經基本實現了機械制造工業的自動化與智能化以及集成化產品制造。可是，在我國只有極少數的大型機械加工企業達到了國際的水平，而大部分工廠仍舊是以傳統的制造工藝進行生產的。
1.4生產與管理部分
制造工業發達的一些國家對于機械加工的管理都是通過計算機進行遠程管理與操控的，相對于我們國家只有極少數的企業應用計算機進行輔的管理之外，剩下的大多數中小型企業依然是處在經驗的管理階段。我國的大部分機械加工企業的管理都是管理水平較低，市場開拓的能力弱，競爭能力低下。
1.5核心技術與開發
自從中國進入世界貿易組織之后，雖然大量對外招商引資，可是在引進先進裝備的同時，核心技術卻是過不去的一道坎，始終難以把握。根據相關數據說明，對外來技術的依賴性居然高至50%，對于這個比例，發達國家卻只有30%以下。國防企業是一定要有自己的核心技術，國防技術的依賴性對于國家的安全性是一個很大的威脅。現在世界格局發生了轉變，中國是一個全球性的制造大國。但是因為核心技術的不足以及自主知識產權的缺乏，致使我國的制造加工業處于國際價值鏈的低端。除去以上分析的幾個問題，國家的政治政策與宏觀方針，創新能力以及人才的培養方案等等，對我國的機械制造與加工工藝都有著一定的影響。文章從機械加工工藝的流程和優化進行重點分析。
2機械加工工藝的優化研究
為使機械加工更好的適應現代市場的轉變，機械加工真要面對一個巨大的改革，而對于機械加工工藝的優化就成了中小型企業的選擇。要想要優化加工工藝，需要從以下幾點考慮：
2.1了解機械加工工藝發展中出現的問題
對于機械加工工藝中的問題在上文中已有提到，現階段最主要的問題就是如何提高我們自主創新的能力以及對于核心技術研發的能力和怎樣提高我國制造工藝信息化的水平。
2.2優化工藝流程建立在提高效益的基礎之上
對引進先進的設施設備注重看待，淘汰掉落后的加工工藝。通過對原材料形狀、性能、材質等進行相應的改變與優化，成為更加優良的成品的過程就是加工工藝的優化。新的工藝主要的一點就是要提高生產的效率降低制造的成本。用新進的科技技術，運用新的裝備是優化工藝的最有效的路徑。對技術人員研發產品過程中的知識產權進行保護，對技術人員的待遇進行合理提高。我國在機械加工上通常是缺少原則的，存在普遍的仿制加工的現象。對于知識產權的維護幾近于無，這不僅是損害了發明者的利益，還禁錮了機械制造工藝的發展，大大打擊了制造工藝者的創新工藝的積極性。國家應該制定相關政策，打擊技術盜用，維護技術人員的利益。
3對于制造工藝成本的優化
主要內容：①對工藝材料進行合理的選擇，材料本身的性質，如硬度、性能、可加工性等對于機械制造工藝都有一定的影響；②對于金屬材料的切割盡可能減少，這樣做不僅節約了時間，同時也減少了原材料的浪費，但是減少的程度與實際加工要進行優化比對，做到綜合最佳；③降低加工的難度。因為機械加工工藝的操作與工具的一些限制，有的形狀難以加工。因此要盡可能的把難度降到最低，但是還是要做到符合要求。
4結束語
摘要:宜興均陶堆貼裝飾工藝是民間藝術中極具代表性和藝術特色的一種堆貼裝飾技法。在江南陶都宜興的民間陶文化藝林中,它與精陶、紫砂、青瓷、彩陶曾繁極一時,史稱陶都民間陶藝的“五朵金花”。時至今日,陶都陶瓷業界卻成了紫砂陶“一枝獨秀”的局面,這是時代生活發展的趨勢使然,然而要振興現代均陶工藝,我們就很有必要深入剖析研究它的裝飾工藝手法,而后結合時展的需求進行藝術創新。
關鍵詞:均陶裝飾創新
時代在發展,人民生活水平在日益提高,而傳統均陶堆貼工藝的受眾對象是日常生活器皿,當玻璃、塑料等材質的現代生活器皿占據了人民日常生活需求的主流時,均陶民間工藝生存土壤的日益減少,這是社會環境造成的客觀因素。但同樣是作為“五朵金花”之一的宜興紫砂陶卻在今日的社會生活中迎來了空前繁榮時期,這就不得不令人思考均陶工藝是否自身存在它的藝術局限性了,只有深究它的內在因素,再結合客觀環境因素對其改進創新,那樣現代均陶工藝才能得到發展振興。
宜興傳統均陶工藝中存在的藝術局限性有:缺乏藝術性;缺少文化氣息;工藝技法單一。既然了解了它的不足,我們就可以針對這些藝術局限性的不足之處對癥下藥,從而實現現代宜興均陶工藝的時代創新發展,最終實現它的藝術振興之路。
1現代宜興均陶工藝裝飾形式的創新
現代宜興均陶工藝裝飾形式與時代生活需求相違背,在日常實用品上被擠出歷史舞臺,而在藝術工藝品方面又缺少發展與競爭力,因此我們要對現代宜興均陶工藝裝飾形式上進行變革創新,可以從兩個方面入手:均陶工藝品的定位方向和均陶工藝品的藝術內涵。
(1)現代宜興均陶工藝品的需求定位,從生活需求大器皿向生活裝飾藝術品過渡。
在現代生活需求中,均陶工藝產品因其質粗體大而受到冷落,市面上又泛濫著粗制濫造的統貨,而匱乏有藝術內涵的精致工藝品。因此,我們可以把現代宜興均陶藝術品的定位方向從生活大器皿向生活裝飾藝術品進行過渡,這一點是借鑒紫砂陶的藝術成功之處。
(2)對于現代宜興均陶工藝品的藝術內涵的發展,我們主要可以從造型上入手。
在傳統均陶工藝中,由于它的受眾對象是日常生活品、是大器皿,因此均陶工藝品往往等同于簡單的陶瓷裝飾,裝飾內容不重要,因為它與陶瓷造型脫節,與造型缺失關聯就使得它僅僅是作為一種裝飾美化而存在的。既然我們將要把現代宜興均陶工藝品定位為生活裝飾藝術品、以小器皿為主,那么順理成章地我們可以把均陶裝飾融入陶瓷造型,使它成為陶瓷造型的整體元素,均陶裝飾與陶瓷造型相互聯系、相互作用、相互影響。
2現代宜興均陶工藝裝飾內容的創新
傳統宜興均陶工藝裝飾內容,因其對象是日常生活用品,故而它往往只注重日常實用性,它的均陶裝飾多只是美化,多是中華傳統文化中的吉祥景物,比如龍鳳圖騰之類,這類作品裝飾內容缺乏時代文化氣息,不可能為高層次文人所喜愛,因此它的裝飾內容也就缺少文化內涵。我們要對現代宜興均陶工藝裝飾內容進行改進創新,那么我們就要加大它與時代生活的聯系性,引入文人文化進而融合,使它富有時代文化內涵。
2.1現代宜興均陶工藝裝飾內容與社會文化的結合
在民間藝術歷史上,宜興均陶工藝裝飾內容與社會文化的結合并非沒有,在傳統宜興均陶工藝裝飾內容題材的選材上就有戲文類題材和話本小說題材。“畫中要有戲,百看才不膩”,民間藝術流傳的這句諺語就曾被用來詮釋宜興歷史上均陶工藝,明清時期鼎盛的蘇州昆劇藝術與宜興均陶裝飾工藝的結合,還有以明清時代文學作品人物場景為題材選擇的宜興均陶裝飾工藝等,它們都可以看作是宜興均陶工藝與社會文化結合的歷史。
我們今天談現代宜興均陶裝飾工藝題材的創新變革,不是照搬宜興紫砂陶的成功而是借鑒,雖然兩者材質工藝都有區別,但現代宜興均陶工藝與詩書畫的結合未嘗不可,這也只是提議與嘗試,我們根本的目的則是加大宜興均陶與社會文化的結合程度,想通過這樣的嘗試使宜興均陶工藝更富有文化內涵而重新被大眾人民所喜愛追捧。
2.2現代宜興均陶工藝裝飾內容與時代生活的結合
回顧宜興均陶工藝的發展史,我們可以發現它有著與時代生活的結合的傳統,建國后出現的政治題材的均陶工藝,再到更早的傳統均陶工藝中的神話題材、宗教題材、祥瑞圖案題材等,無不是與當時人們時代生活需求相符的例子,大器皿的生活需求才有了傳統均陶工藝品的普遍“大器”,更直接的傳統均陶工藝裝飾內容的生活題材中的“春蘭秋菊”、“松鼠葡萄”、“秋菊蟹肥”等等,它們都很好地記錄了宜興均陶工藝與時代生活結合的歷史。
但是時代變了,現代社會生活中出現了歷史上不曾有的更多的現代元素,然而宜興均陶藝術的發展卻沒有跟上時展的步伐,在現代宜興均陶工藝品中還是比較少見現代生活元素的一些東西,這當然不符合自然發展規律。因此,在現代宜興均陶工藝的發展方向中,我們可以更大膽地把現代生活元素引入其中,這不僅僅是主觀的藝術創新更是時代生活發展的必需。
3現代宜興均陶工藝裝飾技法的創新
宜興均陶堆貼工藝在民間被稱作“大拇指藝術”,這個通俗的說法卻形象地說明了它的裝飾技法,研究歷史我們可以發現均陶堆貼工藝可以說是“純拇指”的民間藝術,它的工藝基本都是通過“大拇指”所變化的不同技法來完成的,這是它的工藝傳統與藝術特色。
鉆探施工難點
(1)上巖組斑點狀碳質絹云千枚巖、碳質絹云千枚巖層理發育，巖石傾角大，硬度低，其構造破碎帶巖石酥松破碎，且有長度不均的黑色泥質巖段。在這種巖體中形成鉆孔后，巖體原始的力學平衡狀態被破壞，若鉆孔傾角大，受重力作用，以及泥漿沖刷、提下鉆的抽吸作用，鉆進過程中易出現坍塌掉塊、縮徑現象，成孔困難，巖心堵塞現象十分嚴重，取心難度大、采取率低。(2)下巖組白云石大理巖和條帶狀白云石大理巖硅化嚴重，巖石堅硬完整致密，研磨性低，可鉆性級別高，鉆效低。
鉆探工程要求
全孔巖心采取率不低于95%;終孔直徑不小于96mm(HQ);鉆孔設計頂角30～40°，每30m及終孔測斜一次。頂角每百米允許誤差為3°，方位角每百米允許誤差為5°。
主要施工工藝
1鉆探設備
使用寶長年公司生產的LF70全液壓動力頭鉆機，配備額定壓力7.0Mpa的全液壓泥漿泵。LF70鉆機使用96mm(HQ)口徑，施工時理論鉆進能力為542m，鉆機可鉆進頂角范圍0～45°內的任意鉆孔，非常適合礦區大角度鉆孔的鉆探施工。為了彌補鉆機處理事故強力起拔能力低的弱點，現場配備了液壓千斤頂，起拔能力75t。
2孔身結構
全孔繩索取心鉆進。使用122mm(PQ)口徑開孔，下108mm套管隔住第四系，以96mm口徑終孔。下套管過程中，在108mm套管入巖部分的外壁上涂抹黃油，并密封好孔口，為便于終孔后起拔套管。
3鉆進參數選擇
鉆壓:孕鑲金剛石繩索取心鉆頭壓力的確定，按照單位壓力40～80kg/cm2計算。寶長年LF70鉆機孔底壓力的確定需要讀到鉆壓表上的兩個數值。開始鉆進時，將油缸慢速給進控制閥至于鉆進位置，鉆具緩慢回轉向孔底接近但未接觸孔底時(懸吊狀態)，鉆壓表顯示的值為孔內鉆具總重量與油缸下行給進力之和。當鉆頭完全接觸孔底時，由于存在地層反作用力，鉆壓表顯示的數值會減小為另一個值，這兩個數值的差值稱為失壓值，失壓值乘以油缸有效面積(45cm2)即為孔底鉆壓。一般來說，在一定范圍內鉆速是隨著鉆壓的增大而增加的，但與此同時，單位進尺金剛石的耗量也隨鉆壓的增大而增大［1］。過大的鉆壓會使金剛石耗量急劇增大，導致鉆頭使用壽命降低，影響繩索取心工藝優勢的發揮。轉速:金剛石鉆進是以高切削頻率表面疲勞破碎和小體積量體積破碎為主要碎巖機理，所以轉速是金剛石鉆進工藝中保證鉆進效率的重要因素。對于轉速的確定，按普通金剛石鉆頭鉆進的圓周速度(孕鑲鉆頭1.5～3.0m/s)計算轉速。根據地層情況，巖石完整時，可適當開較高的轉速，當地層復雜時，要將轉速控制在一定的范圍內。泵量:繩索取心鉆進時鉆柱與孔壁之間的環空間隙小，沖洗液上返流速快，加之孕鑲金剛石鉆頭所切削出的巖屑粒徑極小，所以一般而言，泵量的大小只要保證鉆頭冷卻、能夠排出巖屑即可，過大的泵量除了會抵消一定的鉆壓以外，還極易沖垮松散破碎地層，導致巖心缺失，不利于鉆進。鉆進參數的具體選擇可參見表1。
4沖洗液的配制及維護
根據鉆孔在不同孔段巖層變化及孔壁的完整程度，及時、靈活、有效地選用和調配使用不同類型和性能的沖洗液，并適時做好沖洗液的凈化、監控及維護管理工作，是保證順利鉆進的首要條件［2］。開孔鉆進第四系覆蓋層時，沖洗液配方為1m3水+2%磺化瀝青(DLSAS)+2‰PAM。通過現場使用發現，DLSAS在覆蓋層巖心表面形成一層薄而韌的泥皮，巖心自內管取出時幾乎為一個整體，證明DLSAS具有極佳的防塌護壁護心效果。鉆進完整地層時，使用無固相沖洗液，配方為1m3水+1‰～2‰PAM。使用無固相沖洗液時，常由于巖屑沉淀不佳而導致沉淀箱中的沖洗液變成巖粉漿，從而導致泵壓高、孔內巖粉無法排出，甚至發生燒鉆事故，影響正常鉆進。現場解決這個問題的方法除了合理布置地面循環系統外，還應要求班組勤換沖洗液，勤加清理沉淀箱以保證正常鉆進。鉆進酥松破碎、膠結性差、縮徑等遇水不穩定地層時，對沖洗液的要求更高。要保證沖洗液失水量低、一定的粘度、良好的抑制性和剪切稀釋性。現場使用腐植酸鉀(KHm)－磺化瀝青(DLSAS)－高效植物膠復合低固相泥漿作為復雜地層沖洗液，配方為4%鈉土+1‰HV－CMC+4‰KHm+1%DLSAS+2‰植物膠。在配置時，按照先無機、后有機的順序加入，并保證有充足的攪拌時間。該配方在鉆進酥松破碎的碳質絹云千枚巖時取得了理想的應用效果。此外，鉆進時，將轉速控制在400r∕min之內，將有效消除鉆桿內固相顆粒掛壁結垢問題。設置沖洗液循環系統時，要保證循環槽的長度、坡度及檔板數量。防止沖洗液在循環槽中流速過高、沖洗液所攜帶的巖粉無法通過降速與結構破壞作用而順利的凈化沉除［3］。
5鉆孔漏失治理
在勘探區上下兩巖組的鉆進過程中，均出現了不同程度的漏失情況，我們以“預防為主，隨鉆堵漏”作為解決鉆孔漏失的主導思想，以801堵漏劑作為主要堵漏材料，根據經驗，提前判斷漏失層位，在沖洗液中加入一定量的801隨鉆堵漏劑預防漏失。當出現鉆孔漏失時，視漏失量的大小，加入1%～4%的801隨鉆堵漏劑，1%的磺化瀝青粉，并增加PAM的含量，配置成高粘漿液隨鉆堵漏。在勘探區使用該方法進行鉆孔漏失的治理，實用性與經濟性俱佳。
6鉆頭的使用
根據在礦區地層巖石硬度、研磨性及完整度，并結合實際使用經驗，基本以8#Q系列繩索取心半合管底噴鉆頭作為主打鉆頭。在厚度較大、完整、硅化嚴重的白云質大理巖及白云質條帶狀大理巖時，則選用胎體硬度較低的10#鉆頭，底唇面均為尖齒環形。使用新金剛石鉆頭時要進行初磨，一般先輕壓(正常鉆壓的1/3以內)、慢轉(200r/min左右)5～10min，再采用正常鉆進參數進行鉆進。在每個回次鉆進開始時，也要對鉆頭進行磨銳。
7測斜與巖心定向技術
使用單點照相測斜儀，儀器羅盤技術參數:斜孔方位角0～360°，傾角0～90°，直孔方位角0～360°，傾角0～90°。該儀器具有結構簡單、使用方便、測量精確度高等特點。為便于測斜，在測斜儀外保護管上焊接了可以直接與打撈器鋼絲繩接頭連接的母扣，有效減少了測斜輔助時間。為了適合在斜孔內測量，在測斜儀外保護管上部加工了扶正器，使測斜儀可以探出鉆頭并懸吊在鉆頭內臺階處進行測量，保證了測量數據的準確性。2011年，使用HQ\HQ3ActⅡ型隨鉆巖心定向儀，共完成鉆孔60個，在其中57個鉆孔共3848個回次進行了巖心定向，有3472個回次定向操作成功，巖心定向成功率達到了90%。該儀器是設計與HQ\HQ3繩索取心鉆具配合在斜孔中使用的巖心定向儀器，當HQ3口徑鉆進時可以通過連接在內管總成上的ACT測量儀器(定向工作儀)進行巖心定向測量工作，回次鉆進結束后將內管打撈起來，使用地表控制儀器與ACT測量儀器對接，經過數據對比后可確定出巖心管內巖心在孔內原始狀態下重力低邊的位置，從而完成對巖心實際空間產狀的測量。每套儀器可配備兩套HQ3內管總成使用，除增加一定的操作輔助時間外，對鉆進深度和純進尺速度沒有任何影響。
8上巖組酥松破碎、斷層泥巖段施工工藝
使用HQ3半合管+底噴鉆頭鉆進工藝。在使用時，內管與鉆頭臺階的距離要小于普通繩索取心內管與鉆頭臺階的距離，在1mm以內，保證足夠的沖洗液由鉆頭底面噴嘴流出，不會沖刷巖心導致巖心缺失;在取心率低的地層采用短回次(0.5～1.0m)、低參數鉆進(鉆壓≯10kN，轉速≯400r∕min，泵量≯70L∕min)，以保證采取率;發生巖心堵塞要立即打撈內管，保證巖心不磨損、不燒鉆;起下鉆速度要均勻，不可猛起猛放，下鉆時，應先下外管，再下內管，以防止抽吸壓力過大從而增加孔壁失穩的可能性，保證孔壁穩定;使用腐植酸鉀(KHm)－磺化瀝青(DLSAS)–高效植物膠、復合低固相泥漿為沖洗液，并保證沖洗液的性能，嚴禁與PAM無固相沖洗液在裸眼狀態下頻繁更替使用;及時回灌沖洗液，保證液柱壓力能夠平衡孔壁應力;
9下巖組硬巖層施工工藝
使用胎體硬度相對較軟的10#鉆頭鉆進。適當加大鉆壓強迫鉆頭進尺，迫使胎體磨損金剛石出露，待正常后立即恢復原來鉆壓，但要注意過度加壓會導致鉆孔彎曲度增加;磨料選用機場周圍挑選的未風化的石英巖，碎至6～7cm3，一般一次投入10～15粒，保證孔底壓力12kN左右，低轉速、小泵量，10～20轉后將鉆頭提離孔底，反復8～10次后再正常給水鉆進［4］。孔底磨鉆頭法效果明顯，但鉆頭磨損很快，使用需慎重，且輔助時間長、成本高，投入時應將磨料逐一投入，不可一次性全部投入，以免在鉆桿內架橋。
鋼絞線壓花錨固技術使用時間不長，尚未形成一套成熟的經驗，尤其是七孔壓花錨，施工實踐相當少。根據一些資料介紹，混凝土的強度，構造配筋的多少、混凝土握裹層厚度及鋼絞線長度等因素，對壓花錨固技術的成敗都起著非常重要的作用。因此，為了驗證設計，并為施工提供必要的數據，在箱梁施工前進行了一次壓花錨固性能試驗，由試驗積累了不少有價值的資料與經驗。
1試塊的設計
1.1試塊尺寸地擬定；
錨固板厚度、混凝土強度、構造鋼筋的布置、鋼絞線的錨固長度及錨具質量等是影響壓花錨固性能的幾項指標。為了盡可能使試塊與實際箱梁各項參數相接近，故擬定試塊尺寸長300cm、寬150cm、厚20cm，混凝土的強度為C50，在錨固端設鋼筋網片和螺旋筋，均與實橋保持一致。試塊內鋼絞線品種與實橋相同。鋼絞線壓花形狀按實橋設計圖制作，壓花后用鋼筋將鋼絞線固定好，并采用與實橋相同的扁型波紋管及7孔扁錨具固定。試塊內設一部分構造鋼筋，其數量較實橋設計圖的鋼筋量稍少。鋼絞線錨固長度較大，為增加其穩定，在試塊的兩側增設20cm高的加勁肋。試塊分兩次灌注，間隔6天，在灌注試驗塊的同時做砼強度試塊5組。
1.2測點布置及試驗目的；
（1）為弄清混凝土對鋼絞線粘結錨固力沿長度的變化，選擇有代表性的鋼絞線沿長度方向設應變測點。每個試塊選擇4根鋼絞線，每根鋼絞線按等距離設2～3個測點。在測點處將鋼絞線打磨平整，再按照工藝要求，在每個測點粘貼兩片應變片。
（2）為了測試出壓花錨附近混凝土應力分布情況，對第一號試塊測試采用：a.在試塊內埋設鋼筋應變計24根；b.在試塊的一面粘貼大標距（標距100cm）應變片；c.在試塊的另一面采用手持式應變儀，共設測點44組。對第二號試塊的應力測試采用：a.在試塊內埋設鋼筋計16根；b.在試塊的一面采用手持應變儀，共設測點44組。
2實驗裝置及加載方法
實驗設備主要有張拉千斤頂YCQ-25，及配套的油泵、油壓表。試驗前用YE-5000壓力機進行標定。測量混凝土變形用的BYJ-2行應變儀和手持式應變儀。為了觀測砼的裂紋還配備了刻度放大鏡。
按設計要求，當混凝土強度達到設計強度的85%后，即可進行張拉試驗。第一號試塊灌注后，故于3日后開始試驗。試驗前對混凝土強度試塊試驗為57.6MkP，稍超出了設計張拉強度。第二號塊試驗時，混凝土的強度控制在設計強度的85%之內，測量混凝土應力時不再貼應變片，僅采用手持式應變儀。從灌注試塊后第二天開始，每天上午對強度試塊進行試驗。進行第二號塊試驗時混凝土試塊張拉強度39.7MPa，盡管較設計張拉強度42.5MPa低一點，但這是偏于安全的。
兩次試驗的加載程序均按設計張拉力的40%、70%、100%三級加載。具體加載方法及測試內容如下：
（1）加載至40%（78KN）后保持荷載5分鐘，對各測點進行測試；
（2）當加載至70%（136.7KN）后保持10分鐘，進行各測點的測試，并觀測混凝土表面是否有裂縫；
（3）當加載至100%（195.3kN）后保持10分鐘，再次進行各測點的測試，觀測混凝土表面是否有裂縫；
原計劃加載至100%后持荷2小時，繼續觀測各項表面數據變化情況，并將試塊表面清掃干凈，仔細觀測表面有無裂縫，再持荷一小時繼續加載（超張拉）至破壞。但因千斤頂額定最大張拉力為250kN，油泵壓強上不去，最后僅加載至230kN即停止，此時僅超張拉18%，在此荷載狀態下進行了各項數據的觀測和混凝土表面裂縫的觀測。鑒于觀測結果正常，決定再持荷24小時繼續觀測，第二天再去觀測時，試塊表面仍未出現裂縫。
3結果及分析
3.1鋼絞線受力測試結果：
將兩次試驗過程中鋼絞線上應變測點在各階段中測試數據換算成軸向拉力（鋼絞線彈性模量為1.95*105MPa,斷面積為140mm2），從數據看出，鋼絞線的測點距張拉端近的點實測拉力最大；第二個測點（距離張拉錨固端70cm～80cm）拉力小了很多；第三個測點（距離張拉錨固端110cm～130cm）基本上沒有拉力存在。這種分布隨著張拉階段不同有規律的變化。
3.2鋼絞線與混凝土的粘貼錨固性能；
同一根鋼絞線相鄰兩點拉力差即是該段混凝土對鋼絞線粘結錨固力。從數據看這種錨固力也是從張拉端開始逐漸遞減，而且遞減得很快。到第二個測點已經變得很小了。由第二個測點到第三個測點之間基本沒有錨固力。說明有效錨固長度只到第二個測點為止，往后基本沒有錨固作用。
3.3試塊混凝土應力測試結果；
本次試驗在兩個試塊內都埋設了應變式鋼筋計，但由于灌注過程中失效一部分，加上測試結果也不十分理想，比較離散。此外在1號試塊表面貼了不少大標距應變片，但由于粘貼時混凝土齡期僅3天，混凝土內部的自由水尚未完全散失，因此不少測點因絕緣度差使測試數據規律性差。三種測試手段中以手持式應變儀測試結果相對最穩定、規律性也好。
3.3.1豎向應力；
將兩個試塊的手持式應變儀測試值換算成應力值，可以看出，張拉過程中在壓花錨頂端出現了拉應力。拉應力最大為1.44MPa。其他各斷面均為壓應力。張拉錨頭附近斷面的壓應力最大，可達6.12MPa（2號試塊中）。
3.3.2橫向應力；
兩個試塊的實測應變值除在張拉端錨頭的兩側有很小的拉應力出現外，其他均為壓應力。最大壓應力大約在試塊長度1/2斷面處，最大值為2.84MPa（1號試塊中）。
從兩個試塊的測試結果看，第二次試驗的應力值普遍偏大，兩次試驗，混凝土的齡期不同，兩個試塊的混凝土強度有一定的差別，第一號試塊張拉時，混凝土強度為57.6MPa，第二號試塊張拉時強度為39.7MPa。雖然張拉力一樣，由于強度不同產生的應變不同。而換算時采用同樣彈性模量值，結果使計算出的應力值有一個差別。
3.3.3試塊混凝土表面裂紋情況兩次試驗每次張拉后都檢查試塊混凝土表面，特別進行第三級張拉和超張拉后，經過仔細的檢查，均未發現混凝土表面有裂紋。
從混凝土應力測試結果看，拉壓應力值都很小，也不足以造成混凝土開裂。
4結論
4.1本次壓花錨固性能試驗不論試塊尺寸，混凝土強度還是壓花錨固長度均與實梁設計保持一致，其中試塊的構造配筋比實梁偏少；另外第二個試塊張拉時混凝土的強度只有39.7MPa，比設計要求的42.5MPa還小，而且對兩個試塊都按設計張拉力的15%～18%進行超張拉，既沒有發生鋼絞線拔出，也沒有發生表面有裂紋。說明采用壓花錨的設計是合理的，所設計梁的斷面尺寸（橋面板厚度20cm）是滿足要求的，按照設計要求進行施工是安全的。
關鍵詞：片齒輪；精沖；工藝分析；模具設計
1沖制片齒輪的技術難點
用板、條、帶、卷料一模成形，直接沖制出各種齒型、不同模數和帶孔或不帶孔、輪輻加厚或減薄的圓形、扇形與特定任意形狀的片齒輪等，其沖壓加工的技術難點如下：
(1)齒型沖切面即齒廓嚙合面質量，往往因材質金相組織結構不良、不到位和模具刃口出現不均勻磨損等因素而使沖件沖切面塌角過大，塌角深度超過25%T；沖切面完好率不足75%，低于Ⅳ級而影響使用；沖切面局部毛刺過大，難以徹底清除；沖切面的整體表面粗糙度值大于RA1.6“m，無后續加工工序時小于RA1.6”m，就無法使用。
(2)料厚t<1mm的小尺寸片齒輪，尤其當t≤0.5mm時，各種精沖方法都難以加工；用高精度普通沖模沖制，沖切面質量，特別是沖切面表面粗糙度值如何減小到符合要求。
(3)小模數片齒輪，如模數m<0.25mm的漸開線片齒輪，其沖裁模齒形沖切刃口，包括凸模與凹模的齒形刃口在沖裁過程中，要承受較大的壓力載荷，容易出現崩刃、壓塌、局部過量磨損……，沖制的工件，齒頂部位塌角大，料厚減薄明顯，而且模數越小減薄越嚴重。在齒頂刃口處過量磨損而失效。也有在齒根圓的位
(4)所有沖制片齒輪的沖模，壽命都很低。多數都置，凸模出現了裂紋。由于齒形模數小，節圓上的齒寬B遠小于零件料厚，沖裁時凸模齒形部位的壓力峰值數倍于凸模的平均壓應力，因而大幅度增加了齒形部位的摩擦力以及由此產生的成倍磨耗，必然導致沖模提前刃磨。
(5)料厚t≥1mm-3mm的薄板片齒輪，多采用各種精沖方法，直接從原材料沖制成品片齒輪零件。由于模數小，節圓齒寬B大多都小于t，多數僅為B≤60%T，甚至40%T或更小。不僅凸模齒形承載壓力大，而且沖出齒形齒頂部位減薄，塌角深達20%T-25%T，軟料更為嚴重。
(6)片齒輪的齒形精度、整體的線性尺寸精度以及齒形外廓與孔，尤其是中心孔的同軸度、輪輻群孔的位置度等，受沖壓工藝、沖模結構型式、沖模制造精度的制約；沖件材料的力學性能對沖切面質量影響較大。采用連續沖裁工藝沖制的帶孔或輪輻厚度與齒形不同需要減薄輪輻或齒形部位的工件，可采用多工位連續沖壓工藝：先在壓形打扁減薄的工位內外兩旁邊切口，容納多余材料及料厚減薄增大的面積，而后才能精沖孔或擴孔、精沖齒形，與只有沖裁工位的連續沖裁模一樣，精準的定位系統是確保工件形位精度的關鍵。齒形與尺寸精度則主要靠提高制模精度保證。
2超薄料片齒輪的沖制
料厚t≤0.5mm的片齒輪，采用V形齒圈強力壓板精沖，即FB精沖有難度，特別是t≤0.3mm時，因標準齒圈的V形齒最小高度hmIN為0.3mm，壓入材料過深會將材料咔斷，故不能實施精沖。其他精沖方法，如對向凹模精沖，也不能精沖t≤0.5mm的零件。這些厚度不大的各種材料的片齒輪，特別是t≤0.5mm-1mm或更薄一些的片齒輪，儀表產品中使用較多。
下文筆者舉例一種與安徽電影機械廠合作，在普通壓力機上推廣應用精沖技術而設計的精沖模結構之一。該模具為電影放映機輸片齒零件在普通壓力機上進行精沖的固定凸模式FB精沖模。該模具有推件滯后結構，能避免因滑塊回程將工件推入廢料腔內而刮壞斷面的缺陷，確保精沖件的斷面質量。
推件滯后機構由硬橡膠圈、球面接頭、調節墊和碟形彈簧組成。當上模上行時，硬橡圈把模柄彈起，碟形彈簧放松，推件塊不動。上模繼續上行，通過杠桿的作用使推件塊動作，推出工件。使用這種機構時需嚴格控制反推加壓行程及對模深度，否則會損壞推件塊或碟形彈簧。該模具采用通用模架，更換模芯，可沖制不同的工件。
對于t≤0.5mm的片齒輪，使用高精度普通全鋼沖模，沖制薄料、超薄料零件，只要制模精度高、沖裁間隙小、沖裁刃口鋒利，也能獲得高質量零件。
精沖件與普通沖裁件相比，沖切面光潔、平整，表面粗糙度值一般為RA0.63!m-0.25∮m；尺寸精度可達IT7-9級。而普通沖裁件沖切面質量隨料厚t增加，波動很大：t=1mm時，其表面粗糙度值為RA3.0-3.2∮m；T≤0.5mm時，可達RA2.5m-2.0m，尺寸精度可達IT9-10級。因此，對于料厚t<1mm的片齒輪零件，尤其t≤0.5mm的片齒輪零件，推薦采用圖5所示高精度固定卸料導板式沖裁模或連續沖裁模沖制片齒輪，可以收到精沖效果，達到IT8-IT9級沖壓精度。3薄板與中厚板片齒輪的沖制
料厚t>1mm-3mm的薄板與t>3mm-4.75mm中厚板片齒輪零件，當投產批量達到大批大量生產的水平，推薦采用FB精沖，即用V形齒圈強力壓板精沖工藝加工。實施FB精沖，采用專用CNC精沖機組，不僅效率高、自動化
程度高、操作安全性高，更主要的是以人為本，勞動強度低，無噪聲與污物對環境污染，精沖在封閉空間進行，外擴散噪聲控制在85dB(A)以下。專用CNC精沖機或成套CNC精沖機組過去一直靠進口，價格高昂，維修技術要求高，配套水、電、空調、壓縮空氣等動力系統及設施投資巨大，專用精沖機與CNC精沖機國內也有幾家生產，售價仍覺偏高。建議外委協作加工。同時，對于尺寸不大的小型精沖件，也可用特殊結構的沖模，在普通壓力機上實施FB精沖。
下圖所示是齒弧板零件在專用CNC精沖機上精沖的沖孔——落料復合沖裁精沖模。該模具采用順裝-結構型式，齒圈壓板件6亦是沖裁凸模件13的導板，雖采用滑動導向導柱模架，但有嵌裝在模座沉孔中的V形齒圈壓板為內嵌式凸模導向，兩者原本同軸度極好，導向也可達到零偏差或接近零偏差導向，精度極高。
4厚板齒輪、凸輪與類似零件的精沖、整修及后續加工
料厚超過t≥4.75mm的片齒輪，如果產量達到成批和大量生產的水平，采用CNC專用精沖機組生產最合算，不僅僅是發展與深化了科學發展觀的理念，堅持以人為本的宗旨，獲得巨大經濟技術效益和良好的社會與環保效益，而且確保沖壓生產安全，消除了多項安全隱患。所以，推廣厚板零件，包括片齒輪、凸輪、棘輪等，用精沖工藝生產，擴大無削加工范圍，使沖壓生產技術得到提升。
目前國內已有內江鍛壓機床廠、徐州特種鍛壓設備廠、武漢華夏精沖公司等企業制造多種規格的精沖機。其性能比世界一流的瑞FEINTOOL公司CNC精沖機有一些差距，但實際使用效果還不錯，其售價也遠低于進口機。用國產精沖機實際精沖，效益也會很好的。對普通沖裁的齒輪、凸輪、棘輪等零件，經過后續整修獲得高的尺寸與形位精度、光潔平整的沖切面。實踐證明，該工藝行之有效。對于厚板高精度片齒輪等零件，不僅可行，而且經濟，特別適合小型零件的多品種生產。
諸如凸輪、多邊形型板、標準孔板、基座等精沖件，厚度雖都較大，一般t≥4.75mm屬于厚板零件，但其外廓形狀簡單，有利于沖裁后整修加工。微間隙整修變形過程有些類似的負間隙整修工藝，用于形狀簡單、材料強度不大的低碳鋼、有色金屬零件加工，效果很好。例如有種模具是采用負間隙修整，凸模、凹模間負間隙為(0.1-0.2)T，凹模刃口帶有小圓角，其圓角半徑取R0.05-R0.1mm。卸料板既起卸料作用又起毛坯的定位作用，故下端面離凹模刃面應小于料厚(約取0.8T)，以保證毛坯定位，又能排屑。排屑需用壓縮空氣吹掉。由于凸模刃口大于凹模刃口，故用兩限位柱，以防凹、凸模的刃口啃傷。整修完畢，工件沒有全部擠入凹模，由下一個工件整修時將它全部推入并推出凹模。
參考文獻
[論文摘要]說明邱村金礦采用采礦工程外包方式，詳細闡述外包價格、生產技術、安全管理和產生的效益，通過外包管理取得了一些成績，但還存在很多不足，在今后發展過程中將進一步完善和改進，以適應礦山建設和發展需要。
一、概述
邱村金礦位于德化縣葛坑鎮交通便利，自1998年6月建成投產以來，開采+647m－+882m礦體，經調試及改造，目前實際采選生產能力200噸/日，最終產品金精礦全部供應福建省德化縣冶煉廠。
二、采礦工程外包
（一）外包的概念
所謂外包(Outsourcing)，英文直譯為“外部資源”，指企業整合利用其外部最優秀的專業化資源，從而達到降低成本、提高效率、充分發揮自身核心競爭力和增強企業對環境的迅速應變能力的一種管理模式[1]。外包的方式有：生產外包、后勤外包、銷售外包、采選設計外包、財務外包、人力資源外包等。
（二）外包的意義
其意義在于根據實際生產需要，企業將自己做不好或者別人能做得更好更便宜的事，把一項或幾項工作外包出去，交由其它企業進行經營管理，達到降低本企業的經營成本和風險，這樣本企業可集中精力去做企業的核心業務，以減少資金投入，達到企業效率最大化。
（三）井下采礦工程外包的方式
井下采礦工程外包的方式一般有3種。
1．按作業類型分包。即采礦和掘進承包。優點是：便于生產管理；缺點是：存在相互影響，巖石混入管理難度增加，不利于降低損失率和貧化率。
2．按作業區域分包[2]。即按不同中段進行分包。優點是：可以根據實際采掘情況進行調整。缺點是：不能實現專業化，每個中段各自為一個生產系統，不利于統一管理。
3．按工序分包。即按打眼、爆破、裝車運輸等分包。優點是：可以實現專業化作業。缺點是：成本較高，不利于生產管理。
（四）邱村金礦的采礦工程外包方式
邱村金礦采礦工程采用作業類型承包和按工序分包結合的外包方式，即采礦工程用作業類型承包，部分礦石運輸采用單獨分包。
三、采礦工程外包的管理
邱村金礦外包管理經歷了一個逐步完善的過程，目前已基本確定，管理走向科學化，但是隨著市場變化，今后工作仍然需進一步完善。邱村金礦除+873中段礦石運輸承包給一家運輸公司，主要采礦工程承包給一家施工單位。
（一）價格管理
1．采用外包方式的礦山企業與承包單位是甲乙的合同關系，雙方考慮的是外包的價格，外包的價格越低，企業的利潤越高，當然在市場經濟條件下，企業不僅要盡量降低成本，也要考慮承包方的接受能力，邱村金礦每年7月份從新簽定合同，根據上一年的采掘成本和本年度物價漲落情況，確定本年度的外包單價，按采礦、掘進分別確定，同時核算出價格漲落和主要材料漲落比率，保證雙方制定出一個合理的價格。
2．采礦和掘進價格的確定是按作業成本計算。礦石分采礦礦石與副產礦石（凡井巷掘進中回收的礦石），不同礦石制定出合理的價格。
3．掘進單價確定，礦山802m中段以上部分，平巷、天井、溜井、漏斗、硐室、舊巷道擴邦、舊巷道抬底、清理舊礦碴、水倉按施工立方分別制定出合理的價格。斜井開拓部分，一、二次提升斜井及各種附屬工程制定出一個價格，802中段（含802中段）至712中段（含712中段）之間各中段掘進工程，其價格在802以上中段相應單價的基礎上增加5元/m3，經二次提升巷道掘進工程其價格在802以上中段相應價格的基礎上增加10元/m3，硐室、舊巷道擴幫、抬底、清理舊礦碴等工程在各中段價格相同。上述單價包含直接費、管理費及各種稅費。
（二）生產技術管理
1．工程采用外包后，邱村金礦生產科工程技術人員對采掘工程是間接管理，所以只能通過經濟手段來保證承包方按設計要求進行施工。
2．采掘計劃由生產科根據礦山實際，承包方設備、人員的實際生產能力制定出年月采掘計劃，由于井下工作有時會發生相應變化，所以在執行采掘施工過程中會有一定的調整。井下設備管理和生產組織由承包方管理，生產科屬于間接管理，為了保證采掘計劃的執行，檢查和調整工作較多，經常要與承包方協調溝通。
3．采礦地質管理工作是礦山的重要工作之一，邱村金礦礦體沿走向、傾向具有波皺起伏、膨脹收縮、分叉復合及尖滅再現等特征，其厚度、品位變化系數大，礦體與圍巖界線不明顯，礦石的損失率、貧化率等技術經濟指標，根據實際生產情況，確定礦石損失率為7%，貧化率為10%。
4．年供礦量：根據我礦生產組織安排，承包方應均衡穩定供礦，保證全年選廠的生產需要，其產量、質量指標執行按生產科月度計劃要求。
5．礦石質量：礦石要求塊度不少于250*250mm。為防止人為貧化，承包方應嚴格按生產科的要求合理進行配礦，承包方不能把廢石、廢渣倒入礦井或倒入礦倉。
6．礦石計量：以承包方每天的出礦車數計量為準，礦車的容礦體積不低于0.75m3,少于0.75m3的出礦車不參與礦石計算，滿礦車(礦石必須超出礦車頂水平面)為1噸濕礦量，不滿1礦車的按0.5噸濕礦量計算，不滿半礦車的不予計量，邱村金礦每天派人管理，計量當天的出礦車數，以全月統計的濕礦量扣除4%的水分作為干礦量計價，
7．工程驗收以生產科設計要求為依據。若工程質量不符合設計要求的，承包方應按生產科要求返工，維修。
四、安全管理
1．邱村金礦在確定承包單位時，對承包單位進行安全資質進行全面審查。在采礦工程承包合同書中，明確雙方責任義務。
2．邱村金礦制定了安全管理制度，監督承包方執行。在爆破管理上，制定明確的爆破材料管理制度，從進庫、領出、運輸、裝藥、連線、起爆、剩余清退，安全員進行嚴格監督。
3．每月支付工程結余款項的95%，其余5%作為保證金，合同期滿后一次性支付給承包方。
4．承包方自配取得特種作業資格證書的特種作人員（包括空壓機工、電焊工、絞車工、爆破工等工種）。
5．承包方必須遵守《國家安全生產法》的有關規定及邱村金礦制定的井下安全生產制度。
五、效益
1．礦山建設投資減少。邱村金礦主要投資選礦廠，道路建設、電力外網、主扇風機生活設施等，而其它設備及維護設施，由承包單位承擔，減少了建設投資。
2．降低采掘成本。生產科的有效管理，承包方的選進設備、技術、管理人員，提高了工作效率，使采掘成本大幅度降低。
3．材料采購、儲備及流動資金的占用減少，因此產生的費用大為降低。
4．人員的安全和技術培訓工作總量減少。承包單位具有礦山生產和建設的管理人員，有一定的基礎，培訓時安全技術的理解能力較強，容易接受。
5．減少安全風險。承包方要保證安全文明生產、承擔工傷事故責任及所發生的一切費用。
六、結語
邱村金礦通過幾年來的采礦工程外包，采礦工程成本得到有效的控制，企業效益較好，通過幾年的實踐，外包形式比較成功。外包已經作為一種新的經營管理模式，已經被許多企業所接受。邱村金礦外包形式在今后發展當中定繼續改進和完善，通過科學管來降低成本，使企業利潤最大化。
參考文獻：
【關鍵詞】銀翹合劑提取工藝
Abstract:ObjectiveToresearchtheextractionprocessofYinqiaoMixture.MethodsThreefactors，includingthewatervolume,thetimeofdistillation,thetimesofdistillationwerestudiedwithorthogonaldesign〔L9（34）〕.Eachfactorhadthreelevels.Totalextractandchlorogenicacidweremarkers.Theextractingtimeforvolatileoilfromherbaschizonepetae，herbamenthaeandfructusforsythiaewasstudlied.ResultsTheoptimalwaterextractionprocesswasthatherbsweredistilledforthreetimesbyaddingwater，whichwas6timesamountoftheherbs，40minutesonceatime.ConclusionThismethodcanbeusedastheextractionprocessforYinqiaoMixture.
Keywords:YinqiaoMixture；Extractionprocess
銀翹合劑由金銀花、連翹、甘草等中藥組成，具有辛涼解表、清熱解毒的作用，用于感冒、咳嗽、發熱、口干、頭痛、咽痛等治療。本實驗用不同指標對其提取工藝進行了研究。結果如下。
1儀器與試藥
1.1儀器
Agilent1100高效液相色譜儀：四元泵（G1311A）；柱溫箱（G1316A）；VWD檢測器（G1314A）；紫外檢測器軟件：AgilentChemstation；101-1A型電熱鼓風干燥箱，南通滬通制藥機械設備廠；KQ-1000E型醫用超聲波清洗器，昆山市超聲儀器有限公司；1/10萬電子分析天平(BP-211D型，德國Sartorius)。
1.2試劑與藥品
綠原酸對照品（含量測定用，批號0805-9703），購自中國藥品生物制品檢定所；高效液相色譜所用試劑為色譜純；水為超純水；其他試劑為分析純。所用中藥材均購于江蘇省藥材公司，并由本室專家鑒定。
2方法與結果
2.1色譜條件［1］
色譜柱為Aps-2HYPERSILThermo；VWD檢測器；流動相為乙睛∶0.4%磷酸溶液=9∶91；檢測波長327nm；柱溫30℃；流速1ml/min；進樣量10.0μl。
2.2對照品溶液的制備及回歸方程精密稱取綠原酸對照品6.77mg，加50%甲醇溶解制成每毫升含綠原酸0.2708mg的對照品溶液。用50%甲醇分別稀釋為0.1354，0.0677，0.03385，0.01693，0.00846，0.00423，0.00213，0.00106μg/μl的對照品溶液。各濃度對照品溶液10.0μl，按以上色譜條件進行分析，以進樣量為橫坐標X（μg），峰面積積分值（mAu）Y為縱坐標，繪制標準曲線，回歸方程為：Y=4104.23650X-2.98105，r=0.99998。綠原酸的量在0.0106～1.354μg范圍內呈良好的線性關系。
2.3樣品處理及實驗結果影響提取效果的主要因素有提取加水量，提取時間，提取次數3個因素，每個因素選擇3水平，以綠原酸的量及浸膏量為指標（權重值分別為70%，30%）進行正交實驗，優選出最佳工藝條件。因素水平見表1。表1因素水平（略）
按處方比例稱取金銀花，連翹等藥材56g按表2進行正交實驗，合并各次提取液濃縮并定容至100ml，作為供試品溶液。取供試品溶液2ml，加50%甲醇稀釋定容至50ml，超聲10min，離心10min，取上清液2ml，加50%甲醇稀釋定容至10ml，微孔濾膜（0.45μm）濾過，取10.0μl進樣。利用回歸方程計算出綠原酸的進樣量（μg），綠原酸量（mg）=綠原酸的進樣量×1250。在上述供試品溶液取2ml，恒重，得干浸膏量m（mg），浸膏量（mg）=m×50。方差分析結果見表3。（注：m即為2ml藥液恒重所得干浸膏重）。表2正交實驗設計方案及數據分析（略）
表3方差分析（略）
2.4揮發油提取工藝的研究用揮發油測定法分別對荊芥穗、薄荷、連翹三藥材對提取時間進行研究。分別稱取藥材500g，加6倍水量，加熱回流，考察。結果見表4。表4揮發油提取率-時間（略）
2.5優選工藝驗證按處方比例稱取各藥材56g，平行兩份，加6倍量水，加熱回流提取3次，40min/次，合并各次提取液濃縮并定容至100ml，作為供試品溶液。取供試品溶液2ml，加50%甲醇稀釋定容至50ml，超聲10min，離心10min，取上清液2ml，加50%甲醇稀釋定容至10ml，經微孔濾膜（0.45μm）濾過，取10.0μl進樣。利用回歸方程計算出綠原酸的進樣量（μg），綠原酸量（mg）=綠原酸的進樣量×1250。在上述供試品溶液取2ml，恒重，得干浸膏量m（mg），浸膏量（mg）=m×50。結果見表5。表5優選工藝驗證（略）
3討論
從方差分析的結果表明，提取的次數有顯著差異，其它兩因素無顯著差異，結合直觀分析，確定工藝為A3B3C3，但加水量、提取時間對提取效果影響不大。考慮節約成本，縮短工藝時間，擬考慮為A1，C1。
分別對3味有揮發油的藥材進行了考察，結果在兩小時內其揮發油均能較完全提取，提取率達90%以上。其提取時間與水提工藝時間相同即可。
驗證實驗結果表明，該工藝可行。即以加6倍量水，加熱回流提取3次，40min/次，為最佳提取工藝。
1.1.處方鹽酸洛美沙星15.0g；甘油1260g；乙醇1230g；依地酸二鈉5g；純化水適量(定量至5000ml),制成1000支(5ml/支)。1..2批量10000支或20000支。1..3處方依據國家食品藥品監督管理局國家藥品標準WS1-(X-034)-2002Z。
2操作過程
2.1生產前檢查
各生產工序檢查作業場所是否有清場合格證并在有效期內,檢查設備容器具是否有“已清潔”狀態標志,計量器具是否有“校檢合格證”并在有效期內,檢查設備狀態是否有“完好”及“待運行”狀態標志等［1］。
2.2稱量
按批生產指令對物料名稱、規格、批號、數量等進行雙人復核,確認無誤后按批處方量準確稱量,經操作人及工藝員、質檢員復核無誤后轉至配制工序［2］。
2.3配制
①取少量純化水加熱至40~45℃,保溫,加入鹽酸洛美沙星,超聲5min,加入純化水并攪拌使其全部溶解；②將處方量的依地酸二鈉加入到鹽酸洛美沙星溶液中,攪拌使之溶解,備用［3］；③將處方量的甘油和乙醇加入配液罐中,攪拌使混合均勻,加入上述備用溶液,再加入純化水至定容量,攪拌30min；④過濾；取樣檢驗。
2.4灌封
①調整裝量,標示裝量為每瓶5ml,平均裝量不低于標示裝量,每瓶裝量限度不得低于標示裝量的93%；②每小時抽查1次裝量,如有異常可隨時增加抽查裝量次數；③抽查擰蓋的嚴密性。剔除不合格品,將合格品與不合格品分別做好標記,并將合格品轉入中轉站,不合格品單獨存放,及時銷毀。
2.5待包品檢驗
質檢員取樣送檢,檢驗項目為全項檢驗。
2.6包裝
①包裝規格：5ml×1瓶×10盒×40中包；②確認使用的包裝材料與該產品批包裝指令相符；③在藥品瓶上貼標簽,距瓶底邊基線2mm處端正粘貼,不得有皺褶,標簽上要求打印批號及有效期至。之后連同1張折好的說明書裝入小盒。小盒按照規定打印批號,批號應清晰準確。每10小盒套上收縮膜。收縮膜要平整光潔；④大箱按批包裝指令卡印批號,批號應清晰準確［4,5］。將熱膜收縮好的中包整齊擺放在大箱中,每箱40中包,并裝有裝箱單,用膠帶封箱,打包呈井字形。
2.7清場
以上各工序在生產結束后按《清場標準管理規程》(SMP-PM-0039-00)的要求進行清場,并填寫相應記錄。
3小結
